當空分用戶的生產線沒有達到滿負荷生產，氧氣需求量遠遠低于空分設備的生產能力時，如果氧壓機采用恒壓模式運行，會導致設備經常性地高壓放散，極大地造成了能源浪費并且會產生嚴重的噪聲污染。

液氧泵是一種低溫液體泵，在內壓縮空分流程中，作為主冷凝蒸發(fā)器中的液氧循環(huán)泵，用于提高液氧的壓力，并將液氧輸出。 在每套內壓縮流程空分設備中，一般配置2臺液氧泵，采用一臺運行，一臺備用的運行方式。液氧泵的運行情況對空分設備的運行質量影響極大，起著關鍵的作用，怎樣延長液氧泵的運行周期，是每個空分用戶都比較關注并為之不斷探索的課題。

氧壓機的爆燃，對空分設備的安全運行和操作人員的人身安全都會產生極大的危害，每個空分用戶應對氧壓機的安全運行高度重視，杜絕爆燃事故的發(fā)生。 1、氧壓機密封裝置的密封性能差，導致活塞桿將潤滑油帶進入氣缸，進入氣缸的潤滑油與壓力氧充分接觸，是發(fā)生事故的主要隱患；2、安裝過程中，與氧氣接觸的零部件清洗和除銹不徹底；3、氧壓機用空氣試車后長期放置未投用，因空氣內水分含量較高，使氣缸內局部產生鐵銹；4、沒有嚴格按照規(guī)程進行操作；5、報警和聯鎖系統失靈。二、防止爆燃事故發(fā)生的措施：1、嚴格控制安裝過程，及時消除安裝過程中存在的安全隱患；2、試機介質由濕空氣改為干燥氮氣，確保試機安全；3、加強機旁監(jiān)控，保證各報警、聯鎖裝置靈敏可靠；4、油蒸汽引出到安全地帶進行放空；5、投用氮氣滅火裝置；6、氧壓機系統與空壓機系統和電氣、電纜溝之間加裝隔火墻；7、建立規(guī)范操作規(guī)程，加強員工定期安全培訓，增強安全意識。目前，活塞式氧壓機的運行還不能達到機旁無人管控實現全自動化操作的水平，因此，對于氧壓機的運行，還需加強日常巡檢和在線參數監(jiān)控相結合，對于出現的異?，F象，如壓縮比變化、機器異響、溫升較高、帶油嚴重等現象及時...

在正流空氣入蓄冷器溫度(熱端溫度，與空壓機末級冷卻器或氮水預冷器的冷卻效果有關)及返流氣體入蓄冷器溫度(冷端溫度，與出過冷器、液化器等換熱器的溫度有關)不變的情況下，蓄冷器的熱端溫差與冷端溫差(都是指正流空氣與參加切換的返流氣體溫度之差)之間有著互相依賴的關系。如果熱端溫差過大，冷端溫差必過??；熱端溫差過小，冷端溫差必過大。這是由蓄冷器正、返流氣體冷量平衡所決定的。當返流與正流氣量之比要比正常值偏大時，例如環(huán)流量過大或中抽量過大，返流氣體可傳給正流空氣的冷量偏多，而正流空氣量相對返流氣量而言偏少，造成返流氣體冷量過剩。所以，返流氣體出蓄冷器的溫度降低，熱端溫差就會偏大。正流空氣吸收的冷量要比返流與正流氣量之比比正常時所吸收的冷量多，因而空氣出蓄冷器的溫度降低，造成冷端溫差縮小。如果返流與正流氣量之比比正常值偏小，例如環(huán)流量減小或中抽量減小，則正流空氣量相對返流氣量而言偏多，正流空氣所需吸收的冷量比返流氣體可放出的冷量偏多，即冷量不足，空氣出蓄冷器的溫度會升高，造成冷端溫差偏大。由于返流氣量對正流氣量而言偏少，可以盡多地放出冷量，返流氣體出蓄冷器時的溫度要升高，造成蓄冷器冷熱端溫差縮小。熱端溫差大，復熱不足，冷量損失大。冷端溫差過大，影響二氧化碳的自清除，使阻力增加過快，縮短整個空分裝置的運轉周期。因此，在操作中要控制好熱端溫差和冷端溫差。調節(jié)時既要保持冷端溫差在自清除較大允許溫差范圍內，又要盡量縮小熱端溫差，二者不能只顧一方。溫度工況的調節(jié)通常以中部溫度為準，用改變中部抽氣量(或環(huán)流量)、產品氧或氮的流量以及空氣量等方法來改變返流與正流氣量的比例關系，把熱端溫差和冷端溫差控制在允許的范圍內。

蓄冷器(或切換式換熱器)溫度工況的調整是以中部溫度為基準的。這里所說的“中部”，不是指幾何尺寸上的正中位置，而是指靠近中部抽氣或環(huán)流出口處筒身(或切換通道)上的溫度。它也與溫度計安裝的位置有關。溫度工況調整的目的是將冷端溫差和熱端溫差保持在規(guī)定的范圍內。那么，為什么要以中部溫度為準呢?這就要看一看中部溫度與冷端溫差、熱端溫差之間有什么關系，沿蓄冷器(或切換式換熱器)高度方向溫度變化遵循什么規(guī)律。蓄冷器(或切換式換熱器)溫度工況變化，一般是由于正、返流氣體流量或其入口溫度發(fā)生變化造成的。例如正流空氣量增加，返流氣體量及其冷端入口溫度不變，則冷量就顯得不足，不能把空氣冷卻到原先要求的溫度。即空氣在冷端的出口溫度會升高，冷端溫差擴大。同時，沿蓄冷器高度各個截面上的空氣溫度都會有所升高，因而傳熱溫差增大，使傳遞的冷量有所增加。返流氣體放出的冷量多了，在熱端的出口溫度及其沿蓄冷器高度各個截面上的溫度也都會有所升高，熱端溫差就會減小(空氣入口溫度不變時)。這樣，又會使傳熱溫差有所回升，但是不可能回復到工況未改變前的傳熱溫差，比原先有所增大，所以返流氣體放出的冷量還是會增加一些。但是，由于空氣量的增加，每1kg空氣所能吸收的冷量減少了，否則就不可能達到新的熱平衡關系。這必然導致冷端溫差擴大，熱端溫差減小。因此，傳熱溫差平均值雖然是增加了，但在蓄冷器的上半部溫差還是減小的，只是在下半部增大了。這就造成正、返流氣體流經填料(或翅片)傳遞的冷量的分配比例是上半部減少，下半部增多；空氣在上半部溫降減少，下半部溫降增大?？偲饋碚f，空氣的溫降還是減少了，只不過在溫降分配比例上有些變化。這樣，中部溫度必然要升高，而且要比冷端溫度升高得多，因為下半部空氣的溫降增大了。由此可見，中部溫度的升高就反映冷端溫度升高、冷端溫差擴大、熱端溫差減小。而且，中部溫度變化的幅度比端部要大。端部變化1℃，中部約變化10℃。如果返流氣體量增大，正流空氣量及其入口溫度不變，則情況與上述正相反。即中部溫度降低，冷端溫度降低，冷端溫差減小，熱端溫差擴大。而中部溫度變化的幅度同樣要比端部大。綜上所述，中部溫度的變化既能反映冷端也能反映熱端溫度工況變化的情況，而且變化顯著，易于覺察。另外，當調節(jié)中抽氣量或環(huán)流氣量時，在中抽口或環(huán)流出口處正、返流氣量的比例有個突變，溫度的變化較為劇烈。

全低壓制氧機的啟動積液階段，是下塔首先出現液空，然后在上塔出現液氧。塔內積累液體所需的冷量主要來自膨脹機，利用膨脹后的低溫氣體使一部分空氣在液化器中液化。而上塔本身并不能產生液體，它主要是靠將下塔的液體打入上塔。在積液階段，為了盡快地積累起液面，主要是應使冷量盡可能多地轉移到塔內，要避免切換式換熱器冷量過剩而出現過冷以及熱端溫差擴大、冷損增加的現象。至于如何將膨脹空氣冷量回收和轉移到塔內，無論是靠液化器先將冷量轉移給下塔，然后再供給上塔，還是通過過冷器直接轉移給上塔都是可以的。如果液空過冷器的冷流體通道可以與膨脹機后的通道直接接通的話(例如將過冷器與液化器設置成一體)，也就可以利用液空過冷器回收膨脹氣體的部分冷量直接給上塔，過冷器同時起到液化器的作用。即同時靠液化器與過冷器將冷量轉移到塔內，可加速液體的積累。在這種情況下，可暫時不顧及保持下塔的液面，開大液空節(jié)流閥，讓盡可能多的液空夾帶氣體通過過冷器，加強過冷器的換熱，以回收更多的冷量。有的制氧機在流程設計中甚至不設置液化器，只靠過冷器在啟動時作為液化器使用，先從上塔開始積累液體。

在空分設備中，吸附劑的吸附能力以靜吸附容量和動吸附容量來表示。靜吸附容量是在一定溫度和被吸組分濃度一定的情況下，每單位質量(或單位體積)的吸附劑達到吸附平衡時所能吸附物質的較大量，即吸附劑所能達到的較大的吸附量(平衡值)與吸附劑量之比。動吸附容量是吸附劑到達“轉效點”時的吸附量(用吸附器內單位吸附劑的平均吸附量來表示)。通常以“轉效時間”來計算，即從流體開始接觸吸附劑層到“轉效點”的時間。“轉效點”是流體流出吸附劑層時被吸組分濃度明顯增加的點。由于氣體(或液體)連續(xù)流過吸附劑表面，吸附劑未達飽和(吸附量未達較大值)就已流走，故動吸附容量小于靜吸附容量，一般取靜吸附容量的40%～60%。設計時用動吸附容量。 影響吸附容量的因素較多，主要有：1)吸附過程的溫度和被吸組分的分壓力。在相同的被吸組分的分壓力(或者說濃度)下，吸附容量隨溫度升高而減??；而在相同的溫度下，吸附容量隨被吸組分分壓力(或濃度)的增加而增加。但它有一個限度，在分壓力增加到一定程度以后，吸附容量就基本上與分壓力無關了。由此可見，應盡量降低吸附過程的溫度，以提高吸附效果。2)氣體(或液體)的流速。流速越高，吸附效果越差。動吸附容量降低是因為氣體(或液體)與吸附劑的接觸時間短。流速低一些吸附效果較好。但流速設計得太低，所需吸附器的體積就要很大。所以要選定一個比較合適的流速值(設計時有經驗數據可取)。3)吸附劑的再生完善程度。再生解吸越徹底，吸附容量就越大，反之越小。再生完善程度與再生溫度(或壓力)、再生氣體中被吸組分濃度有關。4)吸附劑厚度。因為吸附過程是分層進行的，故與吸附劑層厚度(吸附區(qū)長度)有關。吸附劑層不能過薄，太薄時因接觸時間短，來不及吸附，即使吸附劑層截面積再大也是無用的。吸附劑層厚，吸附效果好。例如，硅膠在壓力為0.6MPa、二氧化碳的含量為300×10-6、溫度為-110～-120℃、流速為1L/(min?cm2)時，每克硅膠對二氧化碳具有較大的吸附容量，約為25～50mL/g。設計時，取為28mL/g，出口氣流中二氧化碳含量小于2×10-6。硅膠對乙炔的動吸附容量，國內常取用4.5L/kg或2.63g/kg(硅膠)。

空分設備分子篩的加熱再生是否徹底如何判斷？

啟動前，首先應做好以下準備工作：1)檢查機組是否具備啟動條件(包括檢查上次停車的原因及檢修情況；檢查機組周圍是否有障礙物；啟動的工具、聽針、記錄表等是否已準備好)；2)檢查電機、電氣、儀表、燈光信號是否正常，特別是事故連鎖系統是否能正確動作(包括斷水、油壓低、軸向位移等項)；3)供油潤滑系統是否正常(油箱油位、油箱底部有無積水、輔助油泵及油路正常)；4)冷卻系統及冷卻水情況(包括冷卻器閥門是否靈活、供水壓力及水量等)； 5)各種閥門是否靈活好用，是否能按要求關閉或打開； 6)啟動前要進行盤車，檢查轉動部件是否靈活，軸位指示器有無變化。在啟動后要注意以下事項：1)機組各部分是否有異常聲響，以及振動是否超過允許值；2)檢查各軸承的油溫上升速度。若軸承溫升太快，接近較高允許值時應立即停車。同時還應注意油冷卻器出口溫度，倘若上升到允許范圍35～40℃，應切斷油加熱系統，并慢慢打開油冷卻器進水閥；3)調整各冷卻器進口水量，使冷卻器后介質溫度不超過允許值。4)根據空分操作要求，調整壓縮機的排出壓力；5)在膨脹機啟動后，密切觀察壓縮機排出壓力與進口流量變化情況，防止機組發(fā)生喘振。

空分設備的節(jié)流效應制冷量是如何產生的？

空壓機中間冷卻器一般是殼管式結構。管內通水，管間通氣體，通過管內外流體的熱交換起到冷卻的作用。影響壓縮機中間冷卻器冷卻效果的原因有：1)冷卻水量不足?？諝獾臒崃坎蛔阋员焕鋮s水帶走，造成下一級吸氣溫度升高，氣體密度減小，較終造成排氣量減少。所以，在運行中應密切監(jiān)視冷卻水的供水壓力控制供水量。工藝上通常要求冷卻水壓要大于0.15MPa(表壓)；2)冷卻水溫度太高。水溫高使水、氣之間溫差縮小，傳熱冷卻效果降低。即便冷卻水量不減少，也會使氣體冷卻后溫度仍然很高； 3)冷卻水管內水垢多或被泥沙、有機質堵塞，以及冷卻器氣側冷卻后有水分析出，未能及時排放，這都會影響傳熱面積或傳熱工況，影響冷卻效果。冷卻效果不好，使進入下一級的氣溫升高，影響下一級的性能曲線，使其出口壓力和流量都降低。某臺壓縮機由實驗得出的當冷卻水溫度由10℃升至30℃時的性能曲線變化。此外，當下級吸氣量減少時，造成前一級壓出的氣量無法全部“吃進”，很容易使前一級的工作進入喘振區(qū)，在該級發(fā)生喘振。處理方法有：檢查上水溫度及水壓，并進行調整；如上水溫度及壓力正常，就停車解體檢查，用物理、化學方法清洗冷卻器或更換冷卻器；如冷卻器漏，就更換冷卻器。

分子篩吸附凈化流程的空分設備在停電后再恢復供電時，操作應按以下步驟進行：1)應對突然斷電時給空壓機等機械設備可能造成的影響作出判斷。如沒有影響，按空壓機的操作規(guī)程進行空壓機的啟動準備；2)對連鎖停機的設備閥門的開關狀態(tài)進行檢查和確認；3)對空分裝置的報警連鎖項目檢查和確認。對斷電時失靈的連鎖控制進行重新校驗和確認；4)按規(guī)程啟動空壓機和空氣預冷系統；5)按規(guī)程啟動分子篩吸附器。繼續(xù)完成停機前的進行程序。如果停機時間較長(超過24h)，分子篩吸附器宜循環(huán)再生一個周期；6)根據停機時間長短、主換熱器的冷端溫度及主冷液位等情況，按規(guī)程確定空分設備的啟動步驟啟動。